Подводя итог рассмотрению вопроса искажения частотных характеристик, можно констатировать, что !В обычно применяемых системах одноконтурных и двух-контурных усилителей с настройкой контуров на одну =т1астоту при йуст>0,8 искажения невелики. Опытный регулировщик может при настройке добиться того, что они будут незаметны. Внутренняя обратная Связь может проявиться при регулировке усиления и при старении усилителя, когда из-за изменения крутизны будет искажаться чзстотная характеристика, но не более, чем в указанных выше 10 ... 207о-ных пределах.

Если усилитель имеет более искаженные характеристики, то это означает, что в нем или неправильно оце-мен коэффициент k

уст, или имеется внешняя паразитная обратная связь, вызванная неудачной конструкцией .экранов и недостаточной фильтрацией проводов.

При расчете усилителя необходимо задаться величиной kyci. Очевидно, что точный выбор этой величины -обО'СНОвать невозможно, так же как невозможно обосновать запас прочности , вводимый в расчеты различных механических и строительных сооружений. Его иногда -называют коэффициентом незнания , что правильно и. откровенно отображает Суть дела. С увеличением йуст уменьшается вероятность заметного искажения амплитудно-частотных характеристик, но падает допустимый коэффициент усиления каскада. Уменьшение ky ст ПОЗВО-.ляет увеличить коэффициент усиления по напряжению пропорционально изменению величины (1-kyci), но приводит к заметному искажению частотных характеристик. В дальнейших расчетах мы Примем величину kyci-0,9, являющуюся удобным компромиссом между указанными -факторами для всех случаев, когда получение необходимого усиления не является серьезной проблемой. В редких случаях разработки малогабаритных и экономичных приборов, работы на очень высоких частотах и в Очень ширОКополосных системах можно допустить снижение kyci до 0,8 и ниже, примирившись с более искаженными частотными характеристиками. Коэффициент Ауст=0,9 рекомендуется также большинством авторов, изучавших этот вопрос.

Приведенный в этом параграфе разбор искажений частотных характеристик и иллюстрирующие его графики не совпадают с таким же разбором и графиками в [33]. Не придавая особого значения форме искажений, поскольку в правильно сконструированной аппаратуре они почти отсутствуют, автор предполагал ограничить-

ся рассуждениями о выборе Ауст, сославшись по вопросу искажений на указанную книгу. К сожалению, при более внимательном ознакомлении с [33] оказалось, что приведенные в ней частотные характеристики противоречат элементарным физическим представлениям. При попытке найти причины этого автор столкнулся с большим числом новых обозначений, расшифровка которых дается вскользь в одном месте текста, с введением усложняющих обозначений и формул, с непонятными уровнями отсчета полосы пропускания я т. д. Все это вместе взятое не позволяет проверить выкладки и точки на кривых, и автору пришлось самому построить приближенные графики, пользуясь приведенными здесь физическими представлениями.

Здесь имеются расхождения с [14] в вопросе оценки искажений частотных характеристик и запаса по устойчивости во всех вариантах включения транзисторов. Дело в том, что фаза по кольцу обратной связи зависит от частоты и в пределах резонансной характеристики каскада меняется в широких пределах как по величине, так и по знаку. Поэтому аргумент произведения прямой и обратной проводимостей arg(/2i /i2, не зависящий от (/н и y2z, не может правильно отразить частотную зависимость обратной связи. Таким образом, предлагаемый здесь расчет, основанный на аргументе произведения argi?k /i2, несмотря на примитивность построения графиков и математических выкладок, является более точным, чем рекомендуемый в [14], в котором ие учитываются точки максимального влияния обратной связи.

4.10. Расчет допустимых коэффициентов усиления биполярных транзисторов в резонансных усилителях

Если известны /-параметры усилительного прибора и другие величины, входящие в основные уравнения (4.37) и (4.38), то расчет допустимых коэффициентов усиления прибора с точки зрения удаленности от самовозбуждения или искаженности частотных характеристик проще и точнее всего произвести непосредственно по указанным уравнениям.

Для предварительной прикидки, главным образом при выборе схемы включения и типа усилительных приборов, а также для оценки результатов эксперимента удобны еще более приближенные формулы, выведенные путем подстановки в основные уравнения параметров, соответствующих различным случаям.

На основании рассуждений, приведенных в предыдущем параграфе, во всех формулах принято йуст=0,9.

Каскад, включенный по схеме с общим эмиттером (рис. 4.26)

База подключена к контуру так, что почти все потери определяются входной проводимостью транзистора. Это позволяет в (4.37) пренебречь членом gnowilfn. Как 11-668 161

показано в [22], модуль уца^аСц. Это довольно хорошо согласуется с результатами расчета, приведенными в табл. 4.3. Для fo s<0,52 отклонение модуля от указ-занной величины не превосходит -9% и только при fo/fs=I,7 оно достигает - 40%. Считая, что ©=©о и Ск - значение емкости коллекторного перехода, огово-

Рис. 4.26. Усилитель ВЧ на биполярных транзисторах, включенных с ОЭ

репное в ТУ на транзистор, после подстановки в уравнение получаем

Зависимость -ум от f/fs дана в табл. 4.4.

Уменьшение связи контура с транзистором при одновременном увеличении затухания контура дополнительным резистором так, чтобы полоса пропускания оставалась неизменной, увеличивает устойчивость каскада. В этом случае, пользуясь (4.38), легко получить уравнение

К 0.1 С h.i (Л ли

при последовательном включении входного сопротивления транзистора в контур (рис. 4.18) можно пользоваться этой же формулой, но с заменой множителя на р^иэ на основании (4.39).

Если же уменьшить т, не производя дополнительного шунтирования, то второй член в сумме ц-Ь + (ё'конт/т^) будет возрастать и при согласовании , когда gn=gKouTlm, из (4.37) получим