Главная Совершенствование радиолокационных систем 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 несколько преобразованным (1-17) и (1-16), искажения фронта импульса определяются формулами: ( nyZ-sT/Cx Яг (4-4) Выясним, прежде всего, как зависят потери в обмотках от п. Составляя выражение для потерь в обмотках, имеем: /2 \ Рот = 1?Гг + 12Г2=1?{п\ + Г2)=1? П + г^ . (4-5) Используя (2-8) и учитывая, что Smi = hi] и Sm2 = hi], можно найти, что / ip/pt; r = 9lP- (4-6) Подставляя значения и г^, из (4-6) в (4-5), получим: Согласно (3-3) количество витков в обмотках трансформатора должно удовлетворять соотношению: п ~ АВ Skc ~ АВ Skcti . И с учетом (4-7) Все входящие в (4-8) параметры, за исключением р, не зависят от п. Выясним, как зависит р от п. Пусть сердечник при заданном прямоугольном сечении имеет периметр рс- Исходя из достаточно общей схемы трансформатора (рис. 4-1), полный габарит намотки равен: SA = Ai+ di+ Ai2+2md2+ А Am - 1), а средний периметр намотки: р = Ре+4 [Ai+di+ Ai2-f 2md2+Am-l)]. (4-9) Примем все изоляционные промежутки электрически равнопрочными. В случае многослойных обмоток, когда напряжения между слоями распределены равномерно, такое допущение может считаться обоснованным. Тогда: при п^т А. = А.; А = А,(-Т1); при п^т А, = А,-; А = А,(1 т^). (4-10) Подставляя (4-10) в (4-9) и учитывая, что Ai = Ui/E = UJnE, получим: при п^т p = Pc + 4[di + 2md2 + - (i-;-- -f l) ] ; (4-11) при nm p = p.+4[d, + 2md, + -(l+-f-iT)]. (4-12) Приняв длину намотки h полностью заполненной медью первичной и вторичной обмоток и пренебрегая поверхностным эффектом и эффектом близости в проводах, нетрудно показать, что при прямоугольном сечении проводов с учетом (4-7), толщины проводов равны соответственно: 1 ~ ABSkJh 2 = -KBsijhm ) и не зависят от п. В случае круглых проводов выражения для diU отличаются только постоянными коэффициентами. Из (4-11), (4-12) и (4-13) следует, что при синфазном включении обмоток и.п т средний периметр намотки не зависит от п, а в прочих случаях уменьщается с увеличением п. Таким образом, потери в обмотках либо не зависят от п, либо несколько уменьшаются с увеличением п. Покажем далее, что у 1 -Ь - также не зависит от п. Составляя выражение для мощностей, рассеиваемых в первичной и вторичной цепях трансформатора, найдем, что Р = /Iii + IiR = lir?Ri + IiRi = P2 r?RilR2 + P2, откуда: R.=-* f = W. (4-M) где коэффициент полезного действия всей трансформаторной цепи т] не зависит от п при т и синфазном включении обмоток или несколько возрастает в других случаях, что следует из рассмотрения вопроса о потерях в обмотках. Выясним далее, как зависят от п паразитная постоянная времени трансформатора и коэффициент затухания. Подставляя значения и Ст в выражения для Тв, после преобразований получим: при п-т т п + А 1 + 1 Зт -2 (4-15) где rfi + 2d2 £ / (ft. m) {mkf + ---E; при n m n m 2 1 3(m-1) I 1 n m (4-16) Из (4-15) и (4-16) следует, что при п-ооТв стремится к своему предельному значению: = - шж у ~з~ / L ~ Зт -2 оставаясь в процессе изменения п при синфазном включении обмоток всегда меньше этого значения, а при противофазном - больше. Подставляя значения Lj, Ст с учетом (4-14), (4-7) и (4-10) в (4-4), получим: 1 1 m п + Л 1 + 1 Зт -2 1 1 и m 1. - 1 3(т-1) п т т (4-17) (4-18) (4-19) Из (4-18) и (4-19) следует, что при п оо р,- также стремится к предельному значению: ерв ДВ SkcEh I / 3m -2 / m |