Главная  Совершенствование радиолокационных систем 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49

несколько преобразованным (1-17) и (1-16), искажения фронта импульса определяются формулами:

( nyZ-sT/Cx Яг

(4-4)

Выясним, прежде всего, как зависят потери в обмотках от п. Составляя выражение для потерь в обмотках, имеем:

/2 \

Рот = 1?Гг + 12Г2=1?{п\ + Г2)=1? П + г^ . (4-5)

Используя (2-8) и учитывая, что Smi = hi] и Sm2 = hi], можно найти, что

/ ip/pt; r = 9lP- (4-6)

Подставляя значения и г^, из (4-6) в (4-5), получим:

Согласно (3-3) количество витков в обмотках трансформатора должно удовлетворять соотношению:

п ~ АВ Skc ~ АВ Skcti .

И с учетом (4-7)

Все входящие в (4-8) параметры, за исключением р, не зависят от п. Выясним, как зависит р от п. Пусть сердечник при заданном прямоугольном сечении имеет периметр рс- Исходя из достаточно общей схемы трансформатора (рис. 4-1), полный габарит намотки равен:

SA = Ai+ di+ Ai2+2md2+ А Am - 1),

а средний периметр намотки:

р = Ре+4 [Ai+di+ Ai2-f 2md2+Am-l)]. (4-9)

Примем все изоляционные промежутки электрически равнопрочными. В случае многослойных обмоток, когда напряжения между слоями распределены равномерно, такое допущение может считаться обоснованным. Тогда: при п^т

А. = А.; А = А,(-Т1);



при п^т

А, = А,-; А = А,(1 т^). (4-10)

Подставляя (4-10) в (4-9) и учитывая, что Ai = Ui/E = UJnE, получим: при п^т

p = Pc + 4[di + 2md2 + - (i-;-- -f l) ] ; (4-11)

при nm

p = p.+4[d, + 2md, + -(l+-f-iT)]. (4-12)

Приняв длину намотки h полностью заполненной медью первичной и вторичной обмоток и пренебрегая поверхностным эффектом и эффектом близости в проводах, нетрудно показать, что при прямоугольном сечении проводов с учетом (4-7), толщины проводов равны соответственно:

1 ~ ABSkJh 2 = -KBsijhm )

и не зависят от п.

В случае круглых проводов выражения для diU отличаются только постоянными коэффициентами. Из (4-11), (4-12) и (4-13) следует, что при синфазном включении обмоток и.п т средний периметр намотки не зависит от п, а в прочих случаях уменьщается с увеличением п. Таким образом, потери в обмотках либо не зависят от п, либо несколько уменьшаются с увеличением п.

Покажем далее, что у 1 -Ь - также не зависит от п.

Составляя выражение для мощностей, рассеиваемых в первичной и вторичной цепях трансформатора, найдем, что

Р = /Iii + IiR = lir?Ri + IiRi = P2 r?RilR2 + P2, откуда:

R.=-* f = W. (4-M)

где коэффициент полезного действия всей трансформаторной цепи т] не зависит от п при т и синфазном включении обмоток или несколько возрастает в других случаях, что следует из рассмотрения вопроса о потерях в обмотках.

Выясним далее, как зависят от п паразитная постоянная времени трансформатора и коэффициент затухания. Подставляя значения и Ст в выражения для Тв, после преобразований получим:



при п-т

т п

+ А

1 + 1 Зт -2

(4-15)

где

rfi + 2d2 £ / (ft. m) {mkf + ---E;

при n m

n m

2 1 3(m-1)

I 1

n m

(4-16)

Из (4-15) и (4-16) следует, что при п-ооТв стремится к своему предельному значению:

= - шж у ~з~ / L ~

Зт -2

оставаясь в процессе изменения п при синфазном включении обмоток всегда меньше этого значения, а при противофазном - больше.

Подставляя значения Lj, Ст с учетом (4-14), (4-7) и (4-10) в (4-4), получим:


1 1

m п

+ Л

1 + 1 Зт -2

1 1

и m

1. - 1 3(т-1) п т т

(4-17)

(4-18)

(4-19)

Из (4-18) и (4-19) следует, что при п оо р,- также стремится к предельному значению:

ерв ДВ SkcEh

I / 3m -2 / m




1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49