При проектировании мощных импульсных трансформаторов для более полного использования стали сердечника желательно максимальное з'величение приращения индукции. Однако увеличение приращения индукции ведет к увеличению потерь как на гистерезис, так и особенно на вихревые токи. В целом, пригодность ферромагнитного сплава для изготовления сердечника может быть характеризована следующими величинами:

дж/сг/

-да....

5DHKC

т т.

т

50НЩ ОМ

хвп

щ

1 0.2 Dp Opi г 3 16610 го W мксек Q1 02 0.1,0,6 1,0 ZSiSBW гОЗОШбОмксеи

Рис. 3-8. Зависимости удельной энер- Рис. 3-9. Зависимости удельной энергии перемагничивания ферромагнитных гии перемагничивания ферромагнит-материалов от длительности импульса ных материалов от Длительности им-при ДВ = 1 тл. пульса при ДВ = 2 тл.

а) максимальным значением индукции насыщения;

б) минимальным значением суммарных потерь на перемагни-чивание единицы объема сердечника;

в) отношением значения остаточной индукции к индукции насыщения;

г) высоким значением удельного электрического сопротивления сплава;

д) возможностью проката материала в виде очень тонких лент и нанесения на поверхность ленты весьма тонких слоев изоляционных покрытий.

В случае применения сердечника без введения внешнего размагничивающего поля отношение значения остаточной индукции к индукции насыщения должно быть минимальным. При введении

размагничивающего поля это отношение должно быть возможно большим, так как в этом случае значениердимеет максимальную величину.

В наибольшей степени предъявляемым требованиям отвечают отечественные сплавы Э-310 (ХВП), 34НКМП, 50НП и другие, основные характеристики которых приведены в таб. 3-1.

На основании данных, приведенных в таб. 3-1, по формуле

= e(2H. + )

вычислена удельная энергия перемагничивания различных фер-

в 10 12 Штсек

Рис. 3-10. Зависимости удельной энер- Рис. 3-11. Зависимости магнитной прогни перемагничивания ферромагнитных ницаемости стали ХВП от длитель-материалов от длительности импульса ности импульса, при ДВ = 3 тл.

ромагнитных материалов в функции длительности импульса при различных значениях приращения индукции и толщины ленты. Результаты вычислений представлены графически на рис. 3-8- 3-10.

Рассмотрение графиков показывает, что с уменьшением длительности импульса и увеличением приращения индукции происходит резкий рост потерь на перемагничивание. Так же резко уменьшаются потери с уменьшением толщины ленты. Точность представленных на рис. 3-8-3-10 результатов вычислений определяется сделанными при выводе формул допущениями. Тем не менее, графики позволяют быстро ориентироваться в выборе того