Это приводит иногда к повторной генерации магнетрона и возникновению ложных радиоимпульсов.

Для предотвращения этого явления, параллельно нагрузке иногда ставят подавляющий диод, увеличивающий затухание в трансформаторной цепи во время появления колебаний обратной полярности. При этом энергия, запасенная в реактивных параметрах трансформаторной цепи и С в течение действия напряжения обратной полярности, рассеивается в основном на внутреннем сопротивлении диода 7?д. Уменьшая величину 7?д, можно добиться практически полного подавления обратного выброса напряжения но уменьшить длительность среза применением подавляющего диода нельзя.

Из графиков рис. 1-25 видно, что при значениях 8, лежащих в пределах 1,1-2, обратный выброс напряжения имеет величину. 13-5%. Такая величина выброса обычно считается допустимой. При практических расчетах, поэтому, следует выбирать Rf обеспечивающим получение коэффициента затухания такого же порядка. Считая, что сопротивление Rc и R2 значительно больше внутреннего сопротивления диода, исходя из (1-30): ?д^ YLJC/28i.

При подавлении колебаний напряжения на внутреннем сопротивлении диода рассеивается энергия, запасенная в и С. Поэтому при выборе диода или при включении последовательно с диодом добавочного сопротивления, они должны быть рассчитаны на рассеяние соответствующей. мощности.

При определении этой мощности рассмотрим наиболее тяжелый случай - когда = О и поэтому вся энергия, запасенная в и С, должна быть рассеяна на внутреннем сопротивлении диода. Величина этой энергии:

а2£2

<:(1-Д)Ч-(т4)1

Мощность, рассеиваемая на сопротивлении диода:

где F - частота повторения импульсов.

Переходный процесс в схеме рис. 1-24 описывается решением дифференциального уравнения:

d2i С^ + с;

при следующих начальных условиях: при = О

После нормализации и приведения решения к безразмерному времени напряжение быстрой составляющей переходного процесса на сопротивлении нагрузки имеет следующий вид:

1-Д

sinT,

где

Суммируя медленную и быструю составляющие напряжения на срезе импульса и полагая А = О вследствие его относительной малости, получим:

W 0.8

0.В oil 0.Z

о

0.2 О. 0.6 йВ 1.0

при 6i< 1

Y1 -б?т1-

при 6i > 1

ch ]Аб? - iTi - \

sh {/ б!

a F 1-X

sinTj.

Рис. 1-26. График общего изменения напряжения на срезе импульса.

Для иллюстрации полученных решений на рис. 1-26 приведен характер изменения напряжения на срезе импульса при следующих параметрах: л; = 0,1; = 0,3; а'= 0,5; rjr = 4.

Приведенная кривая более или менее наглядно характеризует процессы на срезе импульса в модуляторе с накопителем в виде формирующей линии и повышающим импульсным трансформатором, нагруженным магнетроном.

При построении графиков, дающих в связи с большим количеством допущений лишь качественную картину процессов на срезе импульса, принято, что срыв колебаний в магнетроне наступает при напряжении, равном 0,7 номинального рабочего напряжения магнетрона. Сплошной линией на графике показан процесс, происходивший бы в схеме в предположении, что после окончания дей-

ствия импульса. сопротивление нагрузки было бы бесконечно велико.

Однако в связи с тем, что под действием первого выброса напряжения магнетрон вновь становится проводящим, затухание в цепи возрастает и поэтому в действительности напряжение на магнетроне уменьшается и изменяется по кривой, обозначенной на рис. 1-26 пунктиром, в интервале первого выброса. По той же причине при наличии подавляющего диода напряжение в течение действия второго и третьего выбросов изменяется также в соответствии с пунктирными кривыми.

Как следует из рис. 1-26, форма среза напряжения, если не приняты некоторые дополнительные меры, оказывается весьма несовершенной - крутизна среза невелика и из-за наличия интенсивного колебательного процесса возможна повторная генерация магнетрона, создающая ложные радиоимпульсы. В дальнейшем будут рассмотрены некоторые методы, позволяющие улучшить форму среза.

Вследствие малой величины индуктивности рассеяния в импульсных трансформаторах, что является естественным следствием стремления к минимальным искажениям фронта импульса, энергия, запасаемая в индуктивности рассеяния, относительно неве-. лика по сравнению с энергией, запасаемой в емкостях и в индуктивности намагничивания. Поэтому интенсивность колебательного процесса, обусловленного быстрой составляющей напряжения, значительно меньше, чем интенсивность колебательного процесса, обусловленного медленной составляющей. Это позволяет выбор подавляющих диода производить на основе изложенных ранее соображений, не учитывая энергии, запасаемой в индуктивности рассеяния.

[1-6.Искажения фронта импульса при нелинейной нагрузке

В практических применениях импульсных трансформаторов сопротивление нагрузки редко бывает линейным, так как нагрузкой обычно является какой-либо генераторный прибор СВЧ, сеточная цепь модуляторной лампы, искровой промежуток, вольт-амперные характеристики которых существенно нелинейны. Нелинейность сопротивления нагрузки влияет на процессы формирования фронта и установления колебаний в генераторном приборе. Происходящее при этом изменение удлинения фронта импульса должно учитываться при проектировании импульсного трансформатора, так как в некоторых случаях оно оказывается значительным. В соответствии с этим представляется важным рассмотрение процесса формирования фронта импульса во вторичной цепи импульсного трансформатора н при нелинейном сопротивлении нагрузки.

В связи со значительными трудностями анализа переходных процессов в электрических цепях, содержащих нелинейные