Главная  Носители тока 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74

в закорачивающем проводнике. Генератор тока is дает вклад Ц

5s + vl + ib + + yI + j6 ie + Jn) -

iAYm + yg + ibj Вклад генератора тока ig равен

(7.21)

~ gs + Y + ib

(7.22)

a шум стока дает вклад - в их- Следовательно,

Х^:г- \es++j6 I - +г,+j6 г+

+1 - ie (Уш - gs) - id {gs + УвЛ- Ы% (7.23) так что коэффициент шума можно записать как

F=l +

Yrn + Yg + ]b rKop(l--)+. + rg + j&

(7.24)

где использованы те же самые параметры gn, Rn и Ккор. На относительно нрзких частотах

В этом случае (7.24) сводится к

----Ше + Ув + Рп-Ь КкорГ. (7.24а)

которое идентично (7.14) и (7.20).

На высоких частотах частично из-за члена \ Ym.l(Ym+ + Yg+ibn) р и частично из-за \l-{gJYm) ркоэффициент шума нейтрализованного истокового повторителя несколько ниже, чем для нейтрализованных каскадов с об-

> Мы пренебрегаем здесь влиянием емкости Cgd. Это можно обосновать предположением, что входная цепь настроена на центральную частоту полосы пропускания.



щим истоком и с общим затвором . Это не означает, что истоковый повторитель с нейтрализацией и в самом деле лучше. Чтобы обнаружить это, необходимо вычислить номинальный коэффициент усиления каскада и определить далее шумовое число.

Вычисляя номинальный коэффициент усиления, учтем, что э. д. с. V, введенная в проводник, закорачивающий выходные зажимы, оказывается нагруженной на адмиттанс

Увнх= g:+K;+-fe & = вых+ jfeBb,x. (7.25)

Тогда (7.21) может быть записано как

вых= iUgs) Гвых. (7.26)

Следовательно, номинальный коэффициент усиления по мощности равен

(/) w/g b 27)

(1/4) if/s

На высоких частотах проводимость gs крайне велика, и I Квых I может быть сравнима с gs, так что коэффициент С„ мал. Поэтому истоковый повторитель с нейтрализацией не приносит особой пользы на высоких частотах.

Таким образом приходим к заключению, что все три схемы имеют один и тот же коэффициент шума при одинаковой проводимости источника и той же самой настройке входной цепи. Поэтому сравнение этих схем полезно только тогда, когда желательно проверить правильность техники измерений или допущений, на которых базируется эквивалентность коэффициентов шума этих схем.

Не следует ожидать хорошего совпадения между измеренными коэффициентами шума схем с общим истоком и общим затвором при малых значениях gs. В данной ситуации коэффициент усиления по мощности исследуемого каскада с общим затвором очень мал, и поэтому главный вклад в результирующую мощность шума на выходе измерительной системы дает шум последующего

Мы здесь пренебрегли членом, содержащим Уко



усилителя. Незначительная неточность при учете шумового каскада последующего усилителя приводит к большой погрешности в коэффициенте шума исследуемого каскада. .

В. Коэффициент шума полевых тетродов <

Полевые тетроды представляют значительный интерес для усилителей высокой частоты, поскольку отпадает необходимость в нейтрализации. Поэтому следует дать точное выражение для их коэффициента шума. Соответствующее рассмотрение справедливо также для каскодных схем на полевых транзисторах и вакуумных триодах. Проблема состоит в том, чтобы выяснить, сколь значителен вклад второй половины полевого тетрода в коэффициент шума прибора. В качестве характеристик этого вклада введем второе эквивалентное шумовое сопротивление.

На рис. 7.8,с показана полная эквивалентная схема прибора, где Fgsi и Ygs2 - адмиттансы затвор - исток, а Ymi и Ут2-комплексные крутизны. Шум затвора первой половины прибора разбит на часть igu которая полностью коррелирована с шумом стока iau и часть i gi, которая не коррелирована с iai- То же самое сделано с шумом затвора igz второй половины по отношению к шуму стока Jd2.

Расчет выполняется в два этапа. На первом этапе, изображенном на рис. 7.8,6, межкаскадная цепь закорачивается и шум второго каскада представляется посредством эквивалентного генератора тока idi на выходе этого каскада. Если обозначить через г'вых! ток короткого замыкания на выходе первой половины тетрода, то

вых.- in-f yg --jcoCegr

?2 y.-bKsM+icoCagp

Если теперь подставить

Is = gs + %\ Fgs, = ggsi + pCge,;

(7.28)




1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74